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產(chǎn)品推薦
英標(biāo)H型鋼材料：
當(dāng)不合格時(shí)，應(yīng)加倍抽查，仍不合格時(shí)，該批閥門(mén)不得使用。.7閥門(mén)的殼體試驗(yàn)壓力不得小于公稱(chēng)壓力的1.5倍，試驗(yàn)時(shí)間不得少于5min，以殼體填料無(wú)滲漏為合格；密封試驗(yàn)宜以公稱(chēng)壓力進(jìn)行，以閥瓣封面不漏為合格。.8試驗(yàn)合格的閥門(mén)，應(yīng)及時(shí)排盡內(nèi)部積水，并吹干。除需要脫脂的閥門(mén)外，密封面上應(yīng)涂防銹油，關(guān)閉閥門(mén)，封閉出入口，做出明顯的標(biāo)記，并應(yīng)按本規(guī)范附錄Ａ第A..1條規(guī)定的格式填寫(xiě)“閥門(mén)試驗(yàn)記錄”。.9公稱(chēng)壓力小于1MPa，且公稱(chēng)直徑大于或等于6mm的閘閥，可不單獨(dú)進(jìn)行殼體壓力試驗(yàn)和閘板密封試驗(yàn)。殼體壓力試驗(yàn)宜在系統(tǒng)試壓時(shí)按管道系統(tǒng)的試驗(yàn)壓力進(jìn)行試驗(yàn)，閘板密封試驗(yàn)可采用色印等方法進(jìn)行檢驗(yàn)，接合面上的色印應(yīng)連續(xù)。.1安全閥應(yīng)按設(shè)計(jì)文件規(guī)定的開(kāi)啟壓力進(jìn)行試調(diào)。調(diào)壓時(shí)壓力應(yīng)穩(wěn)定，每個(gè)安全閥啟閉試驗(yàn)不得少于3次。調(diào)試后應(yīng)按本規(guī)范附錄Ａ第A..2條規(guī)定的格式填寫(xiě)“安全閥最初調(diào)試記錄”。.11帶有蒸汽夾套的閥門(mén)，夾套部分應(yīng)以1.5倍的蒸汽工作壓力進(jìn)行壓力試驗(yàn)。.12設(shè)計(jì)文件要求進(jìn)行低溫沖擊韌性試驗(yàn)的材料，供貨方應(yīng)提供低溫沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果的文件，其指標(biāo)不得低于設(shè)計(jì)文件的規(guī)定。.13設(shè)計(jì)文件要求進(jìn)行晶間腐蝕試驗(yàn)的不銹鋼管子及管件，供貨方應(yīng)提供晶間腐蝕試驗(yàn)結(jié)果的文件，其指標(biāo)不得低于設(shè)計(jì)文件的規(guī)定。.14管道組成件及管道支承件在施工過(guò)程中應(yīng)妥善保管，不得混淆或損壞，其色標(biāo)或標(biāo)記應(yīng)明顯清晰。
一、UC356*406*393英標(biāo)H型鋼介紹：
英標(biāo)H型鋼執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：EN標(biāo)準(zhǔn)；英標(biāo)H型鋼有三個(gè)主要的質(zhì)量等級(jí)S235、S275、S355等。例如：S235材質(zhì)和S275材質(zhì)代表的是碳素結(jié)構(gòu)鋼，S355是低合金鋼。
英標(biāo)H型鋼低合金度鋼和碳素結(jié)構(gòu)鋼的冷成形性能之間有固有的區(qū)別。首先，使低合金度鋼產(chǎn)生一定量的變形比同樣尺寸的碳素結(jié)構(gòu)鋼需要更大的力。，當(dāng)?shù)秃辖鸲蠕摮尚螘r(shí)，對(duì)回彈應(yīng)給出稍大些的允許量。
二、UC356*406*393英標(biāo)H型鋼熱扎工藝手段：半連續(xù)式有一臺(tái)破鱗（去掉氧化鐵皮）機(jī)架和 1臺(tái)帶有立輥的可逆式機(jī)架； 鋼結(jié)構(gòu)的制作和安裝
四、UC標(biāo)H型鋼規(guī)格型號(hào)表：
鋼鐵冶金：從管子的變形特性中可以看出，彎曲力是沿著管件表面的徑向起作用的，在管件表面所產(chǎn)生的應(yīng)力很大，使圖1中管內(nèi)未填充段產(chǎn)生凹陷，導(dǎo)致彎頭一次成形不好，增加了修復(fù)時(shí)間和費(fèi)用。在壓制過(guò)程中由于管子內(nèi)、外弧的側(cè)翼易產(chǎn)生鼓凸和凹陷，使放在管子內(nèi)部的芯子及馬蹄在壓制完成后不易取出，增加了消耗在取芯子上的輔助時(shí)間，降低了生產(chǎn)效率。通過(guò)以上的分析可以看出，該工藝無(wú)法避免地會(huì)出現(xiàn)以上缺陷，而如果其變形是沿著軸向進(jìn)行的，則可在成形方面較好地解決這一問(wèn)題，可考慮采用軸向壓制工藝。理論依據(jù)建立力學(xué)模型徑向冷壓力學(xué)模型如圖2所示，徑向冷壓模型可簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支梁的形式，圖2徑I1冷壓力學(xué)模型圖中q值為4t，其撓度公式為(警)9。x／(12EJ)當(dāng)=1／2Z時(shí)，fl=flt4~fi：f1=麗qll"了(其中=／1)軸向冷壓力學(xué)模型如圖3所示。軸向冷壓是指壓頭對(duì)管節(jié)的作用力方向在管節(jié)的軸線方向上，而實(shí)際的彎曲力為壓力與模具對(duì)其反作用力的合力，其力學(xué)模型可簡(jiǎn)化為懸臂梁的形式，其撓度公式為：f2=11q214／(192EJ)圖3軸向冷壓力學(xué)模型兩種力學(xué)模型的比較在兩種情況下，管件的撓度相等，即有：f。
當(dāng)不合格時(shí)，應(yīng)加倍抽查，仍不合格時(shí)，該批閥門(mén)不得使用。.7閥門(mén)的殼體試驗(yàn)壓力不得小于公稱(chēng)壓力的1.5倍，試驗(yàn)時(shí)間不得少于5min，以殼體填料無(wú)滲漏為合格；密封試驗(yàn)宜以公稱(chēng)壓力進(jìn)行，以閥瓣封面不漏為合格。.8試驗(yàn)合格的閥門(mén)，應(yīng)及時(shí)排盡內(nèi)部積水，并吹干。除需要脫脂的閥門(mén)外，密封面上應(yīng)涂防銹油，關(guān)閉閥門(mén)，封閉出入口，做出明顯的標(biāo)記，并應(yīng)按本規(guī)范附錄Ａ第A..1條規(guī)定的格式填寫(xiě)“閥門(mén)試驗(yàn)記錄”。.9公稱(chēng)壓力小于1MPa，且公稱(chēng)直徑大于或等于6mm的閘閥，可不單獨(dú)進(jìn)行殼體壓力試驗(yàn)和閘板密封試驗(yàn)。殼體壓力試驗(yàn)宜在系統(tǒng)試壓時(shí)按管道系統(tǒng)的試驗(yàn)壓力進(jìn)行試驗(yàn)，閘板密封試驗(yàn)可采用色印等方法進(jìn)行檢驗(yàn)，接合面上的色印應(yīng)連續(xù)。.1安全閥應(yīng)按設(shè)計(jì)文件規(guī)定的開(kāi)啟壓力進(jìn)行試調(diào)。調(diào)壓時(shí)壓力應(yīng)穩(wěn)定，每個(gè)安全閥啟閉試驗(yàn)不得少于3次。調(diào)試后應(yīng)按本規(guī)范附錄Ａ第A..2條規(guī)定的格式填寫(xiě)“安全閥最初調(diào)試記錄”。.11帶有蒸汽夾套的閥門(mén)，夾套部分應(yīng)以1.5倍的蒸汽工作壓力進(jìn)行壓力試驗(yàn)。.12設(shè)計(jì)文件要求進(jìn)行低溫沖擊韌性試驗(yàn)的材料，供貨方應(yīng)提供低溫沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果的文件，其指標(biāo)不得低于設(shè)計(jì)文件的規(guī)定。.13設(shè)計(jì)文件要求進(jìn)行晶間腐蝕試驗(yàn)的不銹鋼管子及管件，供貨方應(yīng)提供晶間腐蝕試驗(yàn)結(jié)果的文件，其指標(biāo)不得低于設(shè)計(jì)文件的規(guī)定。.14管道組成件及管道支承件在施工過(guò)程中應(yīng)妥善保管，不得混淆或損壞，其色標(biāo)或標(biāo)記應(yīng)明顯清晰。
一、UC356*406*393英標(biāo)H型鋼介紹：
英標(biāo)H型鋼執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：EN標(biāo)準(zhǔn)；英標(biāo)H型鋼有三個(gè)主要的質(zhì)量等級(jí)S235、S275、S355等。例如：S235材質(zhì)和S275材質(zhì)代表的是碳素結(jié)構(gòu)鋼，S355是低合金鋼。
英標(biāo)H型鋼低合金度鋼和碳素結(jié)構(gòu)鋼的冷成形性能之間有固有的區(qū)別。首先，使低合金度鋼產(chǎn)生一定量的變形比同樣尺寸的碳素結(jié)構(gòu)鋼需要更大的力。，當(dāng)?shù)秃辖鸲蠕摮尚螘r(shí)，對(duì)回彈應(yīng)給出稍大些的允許量。
二、UC356*406*393英標(biāo)H型鋼熱扎工藝手段：半連續(xù)式有一臺(tái)破鱗（去掉氧化鐵皮）機(jī)架和 1臺(tái)帶有立輥的可逆式機(jī)架； 鋼結(jié)構(gòu)的制作和安裝
四、UC標(biāo)H型鋼規(guī)格型號(hào)表：
鋼鐵冶金：從管子的變形特性中可以看出，彎曲力是沿著管件表面的徑向起作用的，在管件表面所產(chǎn)生的應(yīng)力很大，使圖1中管內(nèi)未填充段產(chǎn)生凹陷，導(dǎo)致彎頭一次成形不好，增加了修復(fù)時(shí)間和費(fèi)用。在壓制過(guò)程中由于管子內(nèi)、外弧的側(cè)翼易產(chǎn)生鼓凸和凹陷，使放在管子內(nèi)部的芯子及馬蹄在壓制完成后不易取出，增加了消耗在取芯子上的輔助時(shí)間，降低了生產(chǎn)效率。通過(guò)以上的分析可以看出，該工藝無(wú)法避免地會(huì)出現(xiàn)以上缺陷，而如果其變形是沿著軸向進(jìn)行的，則可在成形方面較好地解決這一問(wèn)題，可考慮采用軸向壓制工藝。理論依據(jù)建立力學(xué)模型徑向冷壓力學(xué)模型如圖2所示，徑向冷壓模型可簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支梁的形式，圖2徑I1冷壓力學(xué)模型圖中q值為4t，其撓度公式為(警)9。x／(12EJ)當(dāng)=1／2Z時(shí)，fl=flt4~fi：f1=麗qll"了(其中=／1)軸向冷壓力學(xué)模型如圖3所示。軸向冷壓是指壓頭對(duì)管節(jié)的作用力方向在管節(jié)的軸線方向上，而實(shí)際的彎曲力為壓力與模具對(duì)其反作用力的合力，其力學(xué)模型可簡(jiǎn)化為懸臂梁的形式，其撓度公式為：f2=11q214／(192EJ)圖3軸向冷壓力學(xué)模型兩種力學(xué)模型的比較在兩種情況下，管件的撓度相等，即有：f。
